率小體積AD-DC電源的設(shè)計(jì)

即使是對(duì)經(jīng)驗(yàn)豐富的電源設(shè)計(jì)人員來(lái)說(shuō)，要在一個(gè)小體積內(nèi)實(shí)現(xiàn)電源效率大化也不是一件的事。需要小型電源設(shè)計(jì)的設(shè)備有很多，比如平板顯示器、機(jī)架式電腦設(shè)備和及底盤(pán)安裝設(shè)備。在給定時(shí)間內(nèi)，這類(lèi)設(shè)備可能需要為負(fù)載提供數(shù)百瓦的功率。例如，1U機(jī)架式應(yīng)用中采用的12V、300W電源有尺寸，度不過(guò)1.75 英寸 (44.45 mm)，并包含1個(gè)或多個(gè)風(fēng)扇以進(jìn)行強(qiáng)制空氣冷卻。但對(duì)于度小于1U的系統(tǒng)，強(qiáng)制空氣冷卻也許不可行，這意味著必須采用成本昂的大表面積薄型散熱器來(lái)實(shí)現(xiàn)散熱管理。因此，效率設(shè)計(jì)，因?yàn)槠鋵?duì)減小散熱器的尺寸與成本、提設(shè)計(jì)的整體有直接的影響。

　　在大多數(shù)情況下，工作在這些功率水平的AC-DC電源需要某些類(lèi)型的有源功率因數(shù)校正(PFC)。需要PFC與否取決于幾個(gè)：功率水平、終端應(yīng)用、設(shè)備類(lèi)型和地理位置，此外通常還需要受EN6100-3-2 或 IEEE 519等規(guī)范的指導(dǎo)。對(duì)于AC-DC電源，一般把一個(gè)非離線升壓預(yù)轉(zhuǎn)換器用作PFC，其DC輸出電壓作為下游DC-DC轉(zhuǎn)換器的輸入。由于這兩個(gè)轉(zhuǎn)換器是彼此串聯(lián)的，故總體系統(tǒng)效率ηSYS為每個(gè)轉(zhuǎn)換器的效率的乘積：

(1)

　　由式(1)顯然可見(jiàn)，在選擇電源拓?fù)湟约皟蓚€(gè)轉(zhuǎn)換器的時(shí)，必須進(jìn)行謹(jǐn)慎的考慮。一種具有眾多特的系統(tǒng)解決方案是結(jié)合交錯(cuò)式雙臨界傳導(dǎo)模式(BCM) PFC與式DC-DC轉(zhuǎn)換器，其中，前者后面跟著不對(duì)稱半橋(AHB)，后者采用了帶自驅(qū)動(dòng)同步整流器(synchronous recTIfier，SR)的倍流整流器次端（current doubler rectifier secondary）。

圖1. 12V、300W、小型通用 AC-DC電源。

　　對(duì)于300W-1kW范圍的PFC轉(zhuǎn)換器，應(yīng)該考慮選擇交錯(cuò)式臨界傳導(dǎo)模式(BCM) PFC，因?yàn)樵谙嗨频墓β仕较?，它的效率要于連續(xù)傳導(dǎo)模式(CCM) PFC。交錯(cuò)式BCM PFC基于一種可變頻率算法，在這種算法中，兩個(gè)PFC升壓功率彼此同步180度錯(cuò)相。由于具備的電感紋波電流消除，EMI濾波器和PFC輸出電容中常見(jiàn)的峰值電流得以減小。輸出PFC大電容受益于紋波電流消除是因?yàn)榱鹘?jīng)等效串聯(lián)電阻(ESR)的AC RMS電流減小。另外，由于升壓MOSFET在依賴于AC線的零電壓開(kāi)關(guān)(ZVS)下關(guān)斷，在零電流開(kāi)關(guān)(ZCS)下導(dǎo)通，故可以進(jìn)一步提率。對(duì)于350W的交錯(cuò)式BCM PFC設(shè)計(jì)，MOSFET散熱器可去掉，如圖1所示。另一方面，CCM PFC設(shè)計(jì)中使用的升壓MOSFET則易受與頻率相關(guān)的開(kāi)關(guān)損耗的影響，而開(kāi)關(guān)損耗與輸入電流及線電壓成比例。通過(guò)在零電流時(shí)關(guān)斷交錯(cuò)式BCM升壓二管，可避免反向恢復(fù)損耗，從而允許使用成本低廉的恢復(fù)整流二管，而且在某些情況下可以無(wú)需散熱器。對(duì)于CCM PFC設(shè)計(jì)，反向恢復(fù)損耗是無(wú)可避免的，為解決這一問(wèn)題，常常在二管上并聯(lián)一個(gè)RC緩沖器(但這樣做會(huì)降低效率)，或者是采用較的碳化硅二管(會(huì)增加相關(guān)成本)。

　　對(duì)于式DC-DC轉(zhuǎn)換器設(shè)計(jì)，半橋是一個(gè)很好的拓?fù)溥x擇，因?yàn)樗袃蓚€(gè)互補(bǔ)驅(qū)動(dòng)的初端MOSFET，且漏源電壓受限于所加的DC輸入電壓。半橋拓?fù)溆袃煞N變體，即LLC 和不對(duì)稱半橋(AHB)，都廣獲采用，部分原因在于有于這些拓?fù)涞墓β使芾鞩C 銷(xiāo)售。LLC通過(guò)可變頻率，利用與功率水平設(shè)計(jì)相關(guān)的寄生元素來(lái)實(shí)現(xiàn)ZVS。不過(guò)，由于經(jīng)調(diào)節(jié)的DC輸出只使用電容濾波，這種拓?fù)溥m合的是輸出紋波較低、輸出電壓較的應(yīng)用。對(duì)于離線DC-DC應(yīng)用，一般規(guī)則是：當(dāng)輸出電壓大于12VDC 時(shí)，選擇LLC。 　對(duì)于300W, 12V DC-DC轉(zhuǎn)換器，AHB是一種的選擇。它采用一種固定頻率方法。由于初電流滯后于變壓器的初電壓，故可為兩個(gè)初MOSFET的ZVS提供必要條件。類(lèi)似于LLC，利用AHB實(shí)現(xiàn)ZVS的能力也取決于對(duì)電路寄生元素的透徹了解，比如變壓器漏電感、匝間電容和分立式器件的結(jié)電容。相比LLC中采用的可變頻率方法，固定頻率方案可以大大簡(jiǎn)化次端自驅(qū)動(dòng)同步整流(SR)的任務(wù)。自驅(qū)動(dòng)SR的柵驅(qū)動(dòng)電壓很由變壓器次端推算出來(lái)。增加一個(gè)低端MOSFET驅(qū)動(dòng)器，比如圖2所示的雙路4A FAN3224驅(qū)動(dòng)器，就可以給出通過(guò)MOSFST米勒平坦區(qū)的電平轉(zhuǎn)換和峰值驅(qū)動(dòng)電流，從而的SR開(kāi)關(guān)轉(zhuǎn)換。

圖2. FAN3224，利用

倍流整流器實(shí)現(xiàn)自驅(qū)動(dòng)同步整流(SR)。

　　這種倍流整流器可用于雙端電源拓?fù)浜痛驞C電流應(yīng)用，它具有好幾個(gè)突出的特。先，其次端由一個(gè)簡(jiǎn)單繞組構(gòu)成，可簡(jiǎn)化變壓器結(jié)構(gòu)。其次，由于所需的輸出電感被分配在兩個(gè)電感器上，因大電流流入次端而產(chǎn)生的功耗得到的分布。第三，作為占空比(D)的函數(shù)，兩個(gè)電感紋波電流彼此抵消。抵消掉的兩個(gè)電感電流之和擁有兩倍于開(kāi)關(guān)頻率的視在頻率(apparent frequency)，故允許的頻率，此外流入輸出電感的峰值電流低。后，在對(duì)稱轉(zhuǎn)換器 (推挽式、半橋、橋) 中，每一個(gè)倍流電感都輸送一半輸出電流，而AHB卻不盡然。

　　加在次端整流器上的電壓不對(duì)稱可能是AHB的缺點(diǎn)之一。當(dāng) AHB在其限值D=0.5附近工作時(shí)，加載的SR電壓幾乎可達(dá)到匹配 。然而，合理的方案是，通過(guò)對(duì)變壓器的匝數(shù)比進(jìn)行設(shè)計(jì)，使D在額定工作期間保持在0.25

　　為了說(shuō)明該解決方案的可行，采用一個(gè)交錯(cuò)式雙BCM PFC升壓預(yù)調(diào)節(jié)器來(lái)表1所示的規(guī)格，調(diào)節(jié)器之后是一個(gè)帶自驅(qū)動(dòng)SR的不對(duì)稱半橋DC-DC轉(zhuǎn)換器，如圖1所示。

表1. 小型AC-DC電源設(shè)計(jì)規(guī)格。

　　表1中的規(guī)格是對(duì)設(shè)計(jì)要求的簡(jiǎn)單小結(jié)。主要設(shè)計(jì)目標(biāo)如下：

　　1. 在盡可能的范圍上獲得大效率。

　　2. 實(shí)現(xiàn)盡可能小的設(shè)計(jì)尺寸。

　　3. 散熱器的使用和尺寸小化。

　　在盡可能的負(fù)載范圍上獲得大效率需要對(duì)每一個(gè)功率水平的材料和元件選擇進(jìn)行仔細(xì)考慮，尤其是在磁設(shè)計(jì)方面。由于交錯(cuò)式BCM PFC的頻率可能至數(shù)百kHz，且變化多達(dá)10:1，升壓電感必需定制設(shè)計(jì)。采用適當(dāng)?shù)鹊牡刃Ф喙山g合線可以盡量減小AC損耗，而AC損耗正是BCM PFC升壓電感中銅損耗的主要部分。應(yīng)該采用適合于頻工作的開(kāi)氣隙的鐵氧體材料，對(duì)于本例，選擇EPCOS的N87材料制作薄型EFD30鐵氧體磁芯組。測(cè)得的PFC效率如圖3所示。

圖3. 交錯(cuò)式BCM PFC 測(cè)得的效率 (10=330W)。

　　對(duì)于300W小型 AHB變壓器，一種解決方案是采用兩個(gè)水平磁芯結(jié)構(gòu)：初端繞組串聯(lián)，次端繞組并聯(lián)。這里必需使用兩個(gè)變壓器，因?yàn)槊總€(gè)磁芯的橫截面積Ae差不多是避免飽和所必需的150mm2的一半。要在一個(gè)不到20mm的小型元件上設(shè)計(jì)橫截面積150mm2的傳統(tǒng)形狀的磁芯是不可能的事情。類(lèi)似于BCM PFC電感設(shè)計(jì)，這里也采用絞合線和頻鐵氧體磁芯材料來(lái)保持率。后一個(gè)重要設(shè)計(jì)步驟是把AHB變壓器中的漏電感量在允許范圍之內(nèi)。對(duì)于ZVS，需要某些特定的漏電感值，對(duì)于自驅(qū)動(dòng)SR，需要調(diào)節(jié)時(shí)序延遲。在本設(shè)計(jì)中因變壓器產(chǎn)生的泄漏被優(yōu)化為7μH，也就是總體磁電感的1.5%。300W AHB DC-DC轉(zhuǎn)換器測(cè)得的效率結(jié)果如圖4所示。

圖4. AHB 390V to 12V/25A，DC-DC 測(cè)得的效率(10=300W) 　滿負(fù)載效率主要由轉(zhuǎn)換器功率水平的傳導(dǎo)損耗來(lái)決定，因此，在這些條件下，幾乎沒(méi)有一種器有所助益。不過(guò)，要保持較的輕載效率，倒有好幾種器可供考慮。FAN9612是一款交錯(cuò)式雙BCM PFC器，其利用一個(gè)固定頻率鉗位來(lái)輕載下和AC輸入電壓的過(guò)零點(diǎn)附近的與頻率相關(guān)的Coss MOSFET開(kāi)關(guān)損耗。在AC線電壓部分VIN>VOUT/2期間，采用谷底開(kāi)關(guān)來(lái)感測(cè)MOSFET導(dǎo)通時(shí)間，進(jìn)一步降低Coss電容開(kāi)關(guān)損耗。另一方面，當(dāng)VIN

圖5. PFC

相位管理 (1→2, 19%=64W ；2→1, 12%=42W)。

AHB式DC-DC轉(zhuǎn)換器的實(shí)現(xiàn)方案可采用AHB器FSFA2100來(lái)實(shí)現(xiàn)。FSFA2100在單個(gè)9腳SI